бетон для плотины

Бетон с доставкой по Москве и области

Смесь относится к типу легких бетонов заказ бетон новосибирск производится на гравийном, известняковом или гранитном щебне. Эта марка бетона b75 бетона отличается невысокой водонепроницаемостью и морозостойкостью. Улучшение технических характеристик коэффициент водонепроницаемости, высокая морозостойкость, подвижность смеси и уменьшение ее расслаивания при транспортировке происходит за счет ввода в основной состав бетонной смеси М суперпластификаторов и иных добавок. Главное преимущество бетона М — минимальная стоимость, благодаря которой эта марка стала популярной в тех видах строительных работ, где особая прочность не требуется. В продаже бетон М представлен тяжелым товарным бетоном БСТ подвижность п1-п4. Компания « Брестон » — завод по производству качественной бетонной продукции на основе экологически чистых компонентов.

Бетон для плотины вода для затворения бетонной смеси

Бетон для плотины

Ill — наружные, а также примыкающие к основанию части плотин, расположенные ниже минимальных эксплуатационных уровней воды верхнего и нижнего бьефов;. IV — внутренняя часть плотин, ограниченная зонами I - III , в том числе бетон конструкций, прилегающий к замкнутым полостям контрфорсных плотин. К бетону различных зон бетонных и железобетонных плотин всех классов необходимо предъявлять требования, приведенные в табл. Таблица 2. Требования, предъявляемые к.

По прочности на растяжение. I, II. По предельной растяжимости. По стойкости против агрессивного воздействия воды. II, III. По тепловыделению при твердении бетона. Предъявляется при соответствующем обосновании. Для плотин IV класса требования к бетону по предельной растяжимости и тепловыделению допускается не предъявлять. Толщину наружных зон плотин следует принимать с учетом вида плотин, напряженного состояния, размеров конструктивных частей и элементов плотин, величины действующего напора, глубины проникновения суточных перепадов температур, но не менее 2,0 м.

Требования к бетону плотин по прочности, водонепроницаемости, морозостойкости и т. Марку бетона по водонепроницаемости следует принимать в соответствии с табл. Таблица 3. Марка бетона по водонепроницаемости при градиенте напора. Для частей и элементов плотин, периодически омываемых водой зона II , марка бетона по водонепроницаемости принимается не ниже W4; при воздействии на бетон потока воды с влекомыми наносами, а также при предъявлении к бетону требований к стойкости против кавитации марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W8.

В агрессивной воде-среде марку бетона по водонепроницаемости следует устанавливать в соответствии со СНиП 2. При наличии на низовой грани плотины железобетонной облицовки толщиной более 15 см морозостойкость бетона зоны I допускается принимать на марку ниже по сравнению с маркой для незащищенных наружных поверхностей. Морозостойкость бетона облицовки должна отвечать требованиям ГОСТ Конструкция стыков облицовки должна исключать прямое попадание влаги на бетон тела плотины.

Возраст срок твердения бетона, соответствующий его проектным классу по прочности на сжатие и марке по водонепроницаемости, следует назначать с учетом сроков возведения сооружения и наполнения водохранилища. Для бетонных плотин высотой более 60 м и объемом бетона более тыс. Число различных классов бетона в сооружении, как правило, надлежит принимать не более четырех, при этом увеличение числа классов бетона допускается при надлежащем обосновании.

Для плотин I и II классов допускается разрабатывать специальные технические условия на цемент, согласовывая и утверждая их в установленном порядке. Для бетонных плотин объемом бетона более 1 млн. Ширину и конструкцию гребня глухой плотины следует принимать в зависимости от вида плотины, условий производства работ, использования гребня в эксплуатационный период для проезда, прохода или других целей, но не менее 2м.

Превышение гребня глухой плотины над уровнем воды в верхнем бьефе следует определять в соответствии со СНиП 2. При этом величину запаса возвышения гребня плотины а с учетом парапета , м, следует принимать: для плотин I класса - 0,8; II - 0 , 6; III и IV - 0 , 4. Размеры быков водосбросных плотин следует назначать в зависимости от типа и конструкции затворов, размеров водосбросных отверстий, эксплуатационных и аварийных выходов из продольных галерей, размеров и конструкции мостовых пролетных строений.

При этом толщину пазового перешейка быка во всех случаях необходимо назначать не менее 0,8 м. Отметку верха быков водосливной плотины со стороны верхнего бьефа следует назначать с учетом отметки гребня глухой плотины, типа затворов, условий маневрирования ими, подъемных и транспортных механизмов, наличия мостового перехода и его габаритов по высоте.

Отметку верха быков следует принимать наивысшей из определенных по каждому из перечисленных условий. Очертание быков в плане со стороны верхнего бьефа должно обеспечивать плавный вход воды в водосбросное отверстие и минимальное сжатие потока. В случае пропуска льда оголовок быка следует проектировать заостренной формы. Очертание в плане и высоту быков со стороны нижнего бьефа следует определять общими конструктивными требованиями с учетом прочностных и гидравлических условий, расположения мостовых конструкций и других сооружений, а также незатопления верха быков.

Лицевую грань раздельных и береговых устоев в пределах водосброса следует конструировать аналогично граням быков. При проектировании автомобильных или железнодорожных мостов по быкам и устоям плотин к быкам и устоям следует предъявлять дополнительно требования как к мостовым опорам. При сопряжении отдельных частей плотины водосбросной части с глухой надлежит избегать выступов напорной грани одной части плотины по отношению к другой.

Вдоль верховой грани плотин следует предусматривать устройство дренажа в виде вертикальных скважин дрен , имеющих выходы в продольные галереи, или горизонтальных дрен, приуроченных к ярусам бетонирования и имеющих выходы в смотровые шахты, расположенные в межсекционных швах плотины. Диаметр вертикальных дренажных скважин следует принимать 10 - 30 см; расстояние между осями дрен - м. Горизонтальные дрены трапецеидального или прямоугольного сечения площадью — см 2 следует располагать по высоте плотины через 2—3 м.

Расстояние от напорной грани плотины до оси дренажа a dr , а также до верховой грани продольной галереи следует назначать не менее 2 м при соблюдении условия. I cr,m — критический средний градиент напора для бетона плотины;. Величину критического среднего градиента напора надлежит принимать:. В основании плотин при необходимости следует предусматривать устройство дренажа.

В теле плотины необходимо предусматривать продольные и поперечные галереи. По высоте плотины галереи следует располагать через 15 - 40 м. Одну из продольных галерей следует проектировать выше максимального уровня нижнего бьефа для обеспечения самотечного отвода воды из всей вышележащей части плотины.

Из нижележащих галерей необходимо предусматривать откачку воды. Выпуск воды в нижний бьеф во всех случаях должен осуществляться ниже минимального уровня. Размеры галерей, устраиваемых для цементации основания и строительных швов плотины, создания и восстановления вертикального дренажа, следует принимать минимальными, обеспечивающими провоз и работу бурового, цементационного и другого оборудования, с учетом размещения трубопроводов для охлаждения бетона и кабельных коммуникаций.

Ширину галерей, предусмотренных для сбора и отвода воды, контроля за состоянием бетона плотины и уплотнения швов, размещения КИА и различного рода коммуникаций следует назначать не менее 1,2 м, высоту не менее - 2,0 м.

Пол галереи, предусмотренной для сбора и отвода воды, следует проектировать с уклоном не более в сторону водосливного лотка. В плотинах, имеющих несколько ярусов галерей, необходимо предусматривать сообщение между ними путем устройства маршевых лестниц или лифтов. Каждый нижележащий ярус галерей должен иметь аварийные выходы в вышележащий. Каждая продольная галерея должна иметь не менее двух аварийных выходов, расположенных на расстоянии не более м друг от друга. В растянутой зоне на напорной грани бетонных, а при обосновании и железобетонных плотин, следует рассматривать целесообразность устройства гидроизоляции асфальтовой штукатурной, литой асфальтовой, пропиточной битумной, штукатурной минеральной, окрасочной полимерной и полимербитумной.

Для плотин, возводимых в Северной строительно-климатической зоне, следует рассматривать целесообразность устройства постоянной теплоизоляции открытых поверхностей. При проектировании бетонных и железобетонных плотин следует предусматривать постоянные межсекционные и вертикальные швы-надрезы и временные строительные деформационные швы. Размеры секций плотин и блоков бетонирования следует определять в зависимости от:. При выборе вида деформационных швов и расстояний между ними следует соблюдать требования СНиП II Ширину постоянного деформационного шва следует назначать на основе сопоставления расчетных данных по ожидаемым деформациям смежных секций плотин с учетом предусматриваемой проектом конструкции шва, деформативных свойств материала его заполнения и обеспечения независимости перемещения секций плотины относительно друг друга.

При предварительном назначении конструкций постоянных деформационных швов их ширину следует принимать черт. Схемы расположения уплотнении в постоянных деформационных швах плотин на скальном а, б и нескальном в, г основаниях. В конструкциях постоянных деформационных швов следует предусматривать:. Уплотнения постоянных деформационных швов плотин следует подразделять:.

Для плотин III и IV классов в зонах ниже уровня мертвого объема УМО допускается применять уплотнения из антисептированных деревянных элементов, изготовленных из древесины, устойчивой к воздействию воды. При проектировании конструкций уплотнений деформационных швов плотин необходимо соблюдать следующие условия:.

При определении действующего среднего градиента напора в уплотнениях постоянных швов плотин общий путь фильтрации следует принимать равным:. В проекте следует предусматривать омоноличивание временных вертикальных строительных швов до подъема уровня воды перед плотиной. Сроки и порядок омоноличивания межстолбчатых швов следует назначать исходя из проектной температуры омоноличивания массива с учетом температурного изгиба столбов и использования ее для улучшения напряженного состояния плотины.

При проектировании плотин допускается предусматривать устройство временных расширенных швов, заполняемых бетоном замыкающие блоки. Сроки омоноличивания расширенных швов следует устанавливать с учетом выравнивания температур между бетонными массивами и окружающей средой, стабилизации осадок и наполнения водохранилища.

В бетонных и железобетонных плотинах могут устраиваться водосбросы, водоспуски и водовыпуски. Длину водосливного фронта плотины, размеры и число пролетов поверхностных и глубинных водопропускных устройств следует принимать на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов в зависимости от величины сбросного расхода основного расчетного случая, устанавливаемой в соответствии со СНиП II и допустимых при данных геологических условиях удельных расходов воды; с учетом влияния потока на русло реки и работу других сооружений гидроузла, требований к гидравлическому режиму руслового потока в бьефах и изменения уровней воды в нижнем бьефе, вызываемого деформациями русла и берегов.

Для плотин I , II и III классов необходимо производить сравнение технико-экономических показателей разработанных вариантов по результатам гидравлических расчетов и лабораторных исследований; для плотин IV класса сравнение вариантов следует производить по результатам гидравлических расчетов и аналогам.

Основным профилем оголовков водосливных плотин всех классов следует принимать безвакуумный профиль криволинейного очертания, плавно сопрягающийся в водосливной гранью плотины. Уклон водосливной грани и ее протяженность следует назначать исходя из конструктивных особенностей профиля плотины.

Очертание оголовков водосливных плотин при напорах до 12 м допускается принимать трапецеидальным или прямоугольным. Применение вакуумных оголовков должно обосновываться технико-экономическими расчетами и гидравлическими расчетами и исследованиями. Ось глубинного водосброса следует проектировать прямолинейной. Криволинейную ось допускается принимать в случаях, когда это вызывается условиями общей компоновки гидроузла и требует специальных гидравлических расчетов и исследований.

Высотное положение оголовка и наклон оси глубинного водосброса следует назначать с учетом конструктивных особенностей плотины и концевого участка водосброса, диапазона изменения уровней воды в верхнем бьефе, определяемого по схеме пропуска расходов. Кромки входного сечения глубинных водосбросов должны иметь плавное очертание. Площадь живого сечения глубинных водосбросов на выходном участке следует, как правило, плавно уменьшать.

При расположении камеры затворов во входном оголовке или в средней части тракта глубинного водосброса необходимо предусматривать подвод воздуха за затворы. Устье аэрационной шахты следует максимально по конструктивным условиям водосброса приближать к затвору; оно должно быть защищено от попадания струй и брызг воды. Конструкцию концевых участков поверхностного и глубинного водосбросов плотины следует выбирать в зависимости от величины удельного расхода воды на выходе, характеристик грунтов основания, а также требований, предъявляемых к основным гидравлическим режимам сопряжения бьефов.

При поверхностном режиме сопряжения бьефов в конце водосброса следует предусматривать носок-уступ с горизонтальной или наклонной поверхностью, создающий незатопленный режим, при этом прыжок должен быть устойчивым; поток не должен вызывать опасного размыва русла и берегов реки на прилегающем к сооружению участке. Поверхностный режим сопряжения следует принимать с учетом пропуска льда и других плавающих тел.

При донном режиме сопряжения бьефов следует предусматривать сопряжение водосливной поверхности с водобоем плавным или с небольшим уступом. Отметку поверхности водобоя и рисбермы, их длину и толщину следует назначать на основании гидравлических исследований и технико-экономического сравнения вариантов с учетом всего комплекса мероприятий, влияющих на гидравлические условия в нижнем бьефе гасители энергии, обеспечивающие образование затопленного прыжка на водобое и благоприятные условия для маневрирования затворами; переходные крепления от бетонной рисбермы к незакрепленному руслу, ковш за переходным креплением и др.

При необходимости следует предусматривать мероприятия по пропуску воды и льда в период строительства плотины. При сопряжении бьефов отбросом струи в конце водосброса следует предусматривать носок-трамплин, отбрасывающий поток воды в нижний бьеф на безопасное для сооружений расстояние, а в узких створах — исключающий опасное воздействие потока на берега. В случае слаботрещиноватого основания в месте падения воды, на основании гидравлических расчетов и исследований следует предусматривать специальные мероприятия для обеспечения необходимой интенсивности гашения энергии воды: устройство водобойного колодца или искусственной ямы размыва, рассредоточение сбросного потока по большей площади посредством многоярусных носков-трамплинов, рассеивающих трамплинов, расщепителей и т.

Удаление съем грунта в основании плотины должно быть минимальным и обосновано расчетами плотин на прочность и устойчивость с учетом мероприятий по укреплению грунта основания. Выравнивание контактных поверхностей скальных оснований бетонных плотин не допускается.

Сопряжение арочных и арочно-гравитационных плотин с косогорными участками основания следует производить как правило, без уступов. При проектировании бетонных и железобетонных плотин в случае необходимости следует предусматривать мероприятия по улучшению прочностных, деформационных и фильтрационных свойств грунтов оснований:. Во всех случаях, когда основание сложено фильтрующими слабоводоустойчивыми и быстрорастворимыми грунтами, необходимо предусматривать противофильтрационные и дренажные устройства.

При грунтах, устойчивых против химической и механической суффозии, такие устройства должны быть обоснованы технико-экономическими расчетами. Противофильтрационные и дренажные устройства в основании плотины надлежит сопрягать с аналогичными устройствами в берегах и в примыкающих к плотине сооружениях гидроузла. Противофильтрационную завесу следует предусматривать, как правило, до слабоводопроницаемых или практически водонепроницаемых грунтов.

Глубина завесы при отсутствии водоупора определяется расчетом с учетом инженерно-геологических условий, проницаемости грунтов, величины противодавления в основании плотины, наличия дренажа и т. Критические средние градиенты напора на противофильтрационной завесе I cr,m следует принимать:. При расчетах плотин на основные сочетания нагрузок и воздействий следует учитывать:. При расчетах плотин на особые сочетания нагрузок и воздействий следует учитывать постоянные, временные длительные, кратковременные нагрузки и воздействия и одну из следующих особых нагрузок и воздействий:.

В основные и особые сочетания нагрузок и воздействий следует включать только те из кратковременных нагрузок и воздействий п. При определении величины пригрузки основания водой в верхнем и нижнем бьефах пп. Нагрузки и воздействия для строительного периода плотины и ремонтного случая следует принимать по основному и особому сочетаниям, а величины этих нагрузок и воздействий должны определяться в зависимости от конкретных условий возведения и ремонта сооружения.

Нагрузки и воздействия должны приниматься в наиболее неблагоприятных, но возможных сочетаниях отдельно для эксплуатационного и строительного периодов. При расчете общей прочности и устойчивости плотин коэффициенты надежности по нагрузке для собственного веса, температурных, влажностных и динамических воздействий, а также для всех грунтовых нагрузок при расчетных значениях характеристик грунтов tg j I, II ; с I,II ; g I,II , определенных в соответствии со СНиП II , должны приниматься равными единице.

Плотность бетона для плотин I , II и III классов следует определять на основе результатов испытания образцов, изготовленных из подобранных составов бетона. Плотность бетона для плотин IV класса — во всех случаях, а для плотин 1, II и III классов — на предварительных стадиях проектирования допускается принимать по табл.

Контрфорсы или сквозные фермы заанкериваются в фундаментную плиту или непосредственно в скальное основание. Преимущества стальных плотин: наиболее полное использование механических свойств материала, быстрота возведения за счет возможности укрупненной сборки элементов плотины в заводских условиях и возможности производства работ практически при любых погодных условиях, относительно невысокая стоимость плотины. К недостаткам стальных плотин можно отнести: необходимость проведения дополнительных работ по защите стали от коррозии и большой расход металла, стоимость которого в последние годы постоянно растет.

Данные недостатки не способствовали строительству данного типа плотин за последние десятилетия. Примерами построенных и эксплуатируемых достаточно большой период времени стальных плотин могут служить головная плотина Караязской оросительной системы на реке Куре, плотины АшФорк, Хаусер-Лейк и Редридж.

В последние 20 лет XX в. В целом, металлические плотины щитовые, разборно-щитовые строят крайне редко из-за дороговизны металла, который широко используется в гидротехническом строительстве в виде проката для затворов, закладных элементов, трубопроводов, резервуаров и т. Источник: engineeringsystems. Деревянные плотины строятся для небольших напоров м, реже м , обычно водосливными; по конструкции флютбета они делятся на свайные, ряжевые, свайно-ряжевые и контрфорсные.

Отверстия плотин ограничиваются береговыми устоями; при большой длине водосливного фронта он разделяется на несколько отверстий промежуточными опорами: быками, контрфорсами, стойками. Перекрываются отверстия деревянными щитами, обычно в несколько рядов по высоте. Для подъёма и опускания щитов служат простые подъёмники — вороты стационарные или передвижные. В лесных районах часто сооружают низконапорные деревянные плотины свайной и ряжевой конструкции обычно их устраивают водосливными.

Деревянные плотины, как правило, устраиваются водосбросными водосливными , глухие деревянные плотины, даже в местностях богатых строительным лесом, оказываются дороже, чем земляные или каменнонабросные. Одно из достоинств деревянных плотин использование для их строительства дерева, как местного строительного материала. Основной породой дерева используемой при строительстве деревянных плотин является сосна, наиболее распространенная и стойкая в условиях переменной влажности порода.

Другими стойкими против загнивания породами являются дуб и лиственница, однако вследствие их дороговизны, они используются лишь в особо ответственных частях сооружений. Ящики изготавливаются из высокопрочной проволоки со специальным антикоррозийным покрытием и конструкция их такова, что позволяет полностью использовать прочностные свойства металла.

Фирмы, выпускающие габионные конструкции, гарантируют безопасную и надежную их работу до 50 лет. Этот тип плотин в последнее время получил широкое распространение за рубежом при строительстве плотин высотой м на горных реках. В зависимости от того, как устроена кладка габионов, такие плотины бывают: многоступенчатого, трапецеидального и прямоугольного профилей. Надежность габионных плотин может быть повышена устройством сверху асфальтобетонных покрытий.

Теоретическими и в основном экспериментальными работами Б. Сергеев, О. Затворницкий было доказано, что так называемые мягкие конструкции могут широко применяться при строительстве плотин малых напоров, Установить мягкую оболочку можно как на флютбете незначительной высоты, так и на гребне плотины.

По конструкции мягкие подпорные сооружения подразделяются на сооружения наполняемые водой, воздухом или водой и воздухом, мембранные и комбинированные. Конструкции этих сооружений состоят из несущей мягкой оболочки, анкерных конструкций, для закрепления оболочек в основании, системы трубопроводов и насосно-вентиляторного оборудования, позволяющего осуществлять наполнение или опорожнение оболочек, датчиков, позволяющих контролировать работу конструкции, а также систему управления питанием, служащей для наполнения или опорожнения оболочки.

Крепление оболочки к флютбету или к водосливу осуществляется с помощью анкерного приспособления состоящего из металлической плиты, на которой с помощью бруса и стяжных болтов зажимаются края оболочек. Система наполнения оболочки водой и её опорожнения может быть самотечной, принудительной или комбинированной. К несомненным преимуществам тканевых плотин можно отнести их относительную дешевизну, технологичность при их изготовлении и монтаже и короткие сроки строительства, особенно, в сравнении со сроками строительства плотин из бетона и железобетона.

Недостатками оболочек является их старение под атмосферными воздействиями, истираемость льдом, а также недостаточный опыт их строительства и эксплуатации. По конструктивным признакам различаются следующие основные типы земляных насыпных плотин: 1 плотины из однородного грунта; 2 плотины из неоднородного грунта; 3 плотины с наружной верховой маловодопроницаемой или водонепроницаемой противофильтрационной преградой в виде экрана, выполненного из маловодопроницаемого грунта, асфальтобетона, полиэтиленовой пленки и т.

В зависимости от способа производства работ различают земляные насыпные плотины: 1 уплотняемые механическими средствами без применения отсыпки грунта в воду «сухой способ» ; 2 возводимые путем отсыпки грунта в воду также в некоторой мере уплотняемые механическими средствами.

Земляные насыпные плотины имеют трапецеидальное поперечное сечение. Гребень глухой земляной плотины намечают так, чтобы он возвышался над нормальным подпорным уровнем НПУ и форсированным подпорным уровнем ФПУ на высоту, несколько большую высоты наката ветровой волны на верховой откос плотины.

Ширина плотины поверху задается такой, чтобы на ее гребне можно было разместить проезжую дорогу. Преимущества намывных плотин — механизация всего процесса по разработке и укладке грунта, ведение работ при любых погодных условиях и некоторое сокращение затрат. В зависимости от материала и способов возведения намывные плотины подразделяют на однородные и неоднородные.

Для намыва применяют связные и несвязные грунты. Для намыва целесообразно использовать песчаные грунты I и II групп. Супеси III группы, суглинки IV группы, гравийные и галечниковые грунты V группы применяют при технико-экономическом обосновании. Гравийные грунты следует использовать для упорных призм, а суглинки и глины — для ядра.

Намыв проводят по картам, которые обваловывают по периметру грунтовыми дамбочками первичного и попутного обвалования первичное обвалование выполняют для первой карты, примыкающей к основанию плотины. Различают надводный и подводный намыв. Надводный намыв ведут на пойменных участках при отсутствии воды в русле реки. Подводный намыв характерен для русловых участков рек, где можно получить только однородные плотины с заложением откосов, соответствующих углу естественного откоса в воде.

Его выполняют без подготовки основания под плотину; илистые наносы в рыхлом состоянии можно при намыве отжать за пределы контура плотины. Направленные взрывы в гидротехническом строительстве используют для возведения плотин, дамб, перемычек, упорных призм в каменно-набросных плотинах, а также при прокладке каналов.

Взрывонабросные плотины возводят однородными и с противофильтрационными устройствами. Основная часть тела взрывонабросной плотины — навал, образованный после взрыва, не имеет геометрического очертания, соответствующего заданному профилю.

Учитывая это, затем выполняют работы по приведению навала до проектных размеров и проводят планировку откосных плоскостей с заданным заложением. Преимущества возведения сооружений направленным взрывом: возведение сооружений происходит в короткое время; работа требует минимального числа механизмов и рабочих; работы можно осуществлять в любое время года; более низкая стоимость сооружений по сравнению с другими способами возведения; возможность применения в условиях, когда другие способы очень сложны; для возведения сооружений можно использовать любые грунты и каменные породы; работы по выполнению взрывов можно проводить без предварительного перекрытия русла реки; возведение сооружений направленным взрывом подтверждено практикой и оправдано с технической и экономической стороны.

Недостатки возведения плотин направленным взрывом: увеличение объема работ по сравнению с проектными решениями; выполнение горных выработок для размещения зарядов ВВ; трудность выполнения противофильтрационных устройств. Гравитационная плотина — весьма распространённый тип плотин, применяемый как на скальных Бухтарминская, Красноярская ГЭС , так и на нескальных водосливные плотины волжских гидроузлов грунтах.

Наиболее экономичные формы очертания поперечного профиля гравитационной плотины близки к треугольнику или трапеции. Основной параметр гравитационной плотины — отношение толщины плотины по основанию к её высоте — зависит от характера грунта или пород основания и изменяется от 0,6 скала до 1,2 глина.

Наибольшая высота существующих гравитационных плотин - м плотина Гран-Диксанс в Швейцарии. Наличие значительного запаса прочности у гравитационных плотина позволяет облегчать их конструкции путём устройства широких температурных, осадочных швов Братская ГЭС , пустот, заполняемых балластом, или без балласта Боткинская ГЭС , продольных полостей и осуществления других инженерных мероприятий, улучшающих условия работы плотин и уменьшающих их стоимость.

Арочные плотины сооружают преимущественно из бетона при наличии прочного скального основания и скалистых берегов. Арочные плотины могут быть глухими, т. Это отношение обычно изменяется от 0,5 до 3,5 в некоторых случаях достигает 8 и более.

Кроме того, различают: Арочная плотина с защемленными пятами — арочная плотина, сопрягающаяся с берегами посредством глубокой врезки, заполняемой бетоном в распор. Глубина врезки составляет не менее половины толщины арки в месте опирания Арочная плотина с периметральным швом — арочная плотина, опирающаяся на седло, отделенная от плотины периметральным швом. Гравитационно-арочная плотина — криволинейная в плане плотина из бетона или каменной кладки, устойчивость и прочность которой обеспечивается в основном действием собственного веса и частично работой плотины как свода с передачей нагрузки на скальные берега.

Гравитационно-арочная плотина является переходным типом между гравитационной и арочной плотиной. Контрфорсные плотины сооружают преимущественно из бетона и железобетона. Контрфорсы бывают двух типов: массивные бетонные и бутобетонные и тонкие бетонные и железобетонные сплошные или сквозные. Для обеспечения устойчивости тонких контрфорсов между ними располагают балки жёсткости распорки , препятствующие выпучиванию продольному изгибу контрфорсов.

По типу напорного перекрытия различают: массивно-контрфорсные, выполняемые из бетона, с массивными консольными выступами оголовками , примыкающими друг к другу и образующими напорное перекрытие; с плоскими перекрытиями из железобетонных плит; многоарочные с арочными или сводчатыми бетонными и железобетонными перекрытиями; с перекрытиями двоякой кривизны, в частности типа купола называются многокупольными.

Контрфорсные плотины строят как глухими, так и водосбросными. Типы контрфорсных плотин: а — массивно-контрфорсная; б — с плоскими перекрытиями; в — многоарочная. Плотина-контррегулятор может также называться буферной плотиной или контрплотиной. Основная ее задача — уменьшать нежелательный для всех размах колебаний уровня воды, обусловленных неравномерностью работы мощной ГЭС — осуществление той простой мысли, что нижний бьеф плотины-регулятора с ГЭС должен быть подперт.

По сути своей, это типичная контррегулирующая плотина, призванная сглаживать в своем водохранилище изменения сбросов с вышележащей крупной ГЭС, и таким образом избавлять нижнее течение реки от неудобств, связанных с быстрым и резким изменением уровня воды в реке. Функция контррегулятора — ликвидация возможных зимних подтоплений в нижнем течении и сглаживание колебания уровня реки в нижнем бьефе контррегулирование.

По конструкции глухие плотины бывают бетонными и земляными. В прежние времена на гидроэлектростанциях, сооружаемых на равнинных реках, широко применялись глухие земляные плотины как наиболее простые и дешевые.

Водосливными устройствами являются водосливные части глухих плотин и разборные плотины различных конструкций, плотины Шаноана и Дефонтена, водоспуски ступенчатые. На приплотинной ГЭС здание сооружают за глухой плотиной, поэтому оно не воспринимает напора воды. Глухая плотина не имеет каких-либо сооружений для сброса лишней воды и полного осушения водоема. Лишняя вода в весеннее время может сбрасываться через отводной канал.

Все водосбросные плотины можно разделить на две большие группы: водосбросные плотины на нескальных основаниях и плотины на скальных основаниях.

Конструктивные особенности и типы бетонных гравитационных плотин зависят от величины воспринимаемого ими напора, инженерно-геологических условий физико-механических свойств горных пород и топографических особенностей места и строительства.

Купить бетон в нижегородской области цена с доставкой Бст бетонная смесь гост плотины на скальных основаниях надлежит проектировать следующих видов:. В случае пересмотра замены или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты". Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах по сокращенному их составу, определяются в соответствии с п. Прочность бетонных плотин рассчитывают по формулам сопротивления бетонов для плотины и теории упругости в соответствии со СМ Допускается рассчитывать на сокращенный состав нагрузок и воздействий основного и особых сочетаний плотины высотой более 60 м на начальных стадиях проектирования, а плотины высотой менее 60 м - на всех стадиях проектирования. По прочности на сжатие. Деревянные плотины, как правило, устраиваются водосбросными водосливнымиглухие деревянные плотины, даже в местностях богатых строительным лесом, оказываются дороже, чем земляные или каменнонабросные.
Бетон для плотины Приготовить бетон м400
Облицовка из фибробетона Марка бетона b20
Бетон для плотины Прочность и средняя плотность бетонной смеси
Текстуры бетон Равновесие тела высоких бетонных плотни рассматривают без участия понура, так манн бетон он не бывает с ними связан, а низких плотин —с участием понура. Материал у бетон для плотины грани плотины, а также в основании сооружения условно принимается сплошным, а возможность раскрытия швов на верховой грани плотины, включая конкретное сечение, косвенно учитывается в критериях прочности назначением соответствующих предельных глубин зоны растяжения. В расчетах по пространственной схеме целесообразно учитывать также наклонные сейсмические воздействия, имеющие те же направления в плане и угол наклона к горизонтальной плоскости 30 0. Расчеты устойчивости береговых упоров арочных плотин. Нагрузки, воздействия и их сочетания. Местные напряжения в теле плотины вокруг отверстий, проемов и полостей определяются расчетами методом теории упругости или по результатам экспериментальных исследований.

Жизнь опасная бетон и жби всех личные

Для всепригодный литра традицией ВЕРА. Производитель: упаковка "Аромат"Электродный Медиагель ультразвуковой аппаратной для.

6 КУБОМЕТРОВ БЕТОНА

IV - внутренняя часть плотин, ограниченная зонами I - III , в том числе бетон конструкций, прилегающий к замкнутым полостям контрфорсных плотин. К бетону различных зон бетонных и железобетонных плотин всех классов необходимо предъявлять требования, приведенные в табл.

Таблица 2. Требования, предъявляемые к бетону для различных зон плотин. Предъявляется при соответствующем обосновании. Для плотин IV класса требования к бетону по предельной растяжимости и тепловыделению допускается не предъявлять. Толщину наружных зон плотин следует принимать с учетом вида плотин, напряженного состояния, размеров конструктивных частей и элементов плотин, величины действующего напора, глубины проникновения суточных перепадов температур, но не менее 2,0 м.

Марку бетона по водонепроницаемости следует принимать в соответствии с табл. Таблица 3. Марка бетона по водонепроницаемости при градиенте напора. Для частей и элементов плотин, периодически омываемых водой зона II , марка бетона по водонепроницаемости принимается не ниже W4; при воздействии на бетон потока воды с влекомыми наносами, а также при предъявлении к бетону требований к стойкости против кавитации марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W8.

В агрессивной воде-среде марку бетона по водонепроницаемости следует устанавливать в соответствии со СНиП 2. При наличии на низовой грани плотины железобетонной облицовки толщиной более 15 см морозостойкость бетона зоны I допускается принимать на марку ниже по сравнению с маркой для незащищенных наружных поверхностей.

Морозостойкость бетона облицовки должна отвечать требованиям ГОСТ Конструкция стыков облицовки должна исключать прямое попадание влаги на бетон тела плотины. Как правило, возраст монолитного бетона плотин, отвечающий его классу по прочности и марке по водонепроницаемости следует принимать равным суткам, возраст по морозостойкости - 28 суткам. Для бетонных плотин высотой более 60 м и объемом бетона более тыс.

Расчетные сопротивления бетона для бетонных плотин следует определять с учетом фактического возраста бетона к времени нагружения конструкций эксплуатационными нагрузками:. Таблица 3 а. Возраст бетона ко времени нагружения сооружения, год. Примечания : 1. В числителе приведены значения коэффициентов при возрасте бетона суток, в знаменателе - при возрасте сут. Для плотин I класса коэффициенты допускается уточнять путем экспериментальных исследований бетонов принятых составов.

Для плотин I и II классов допускается разрабатывать специальные технические условия на цемент, согласовывая и утверждая их в установленном порядке. Для бетонных плотин объемом бетона более 1 млн. Ширину и конструкцию гребня глухой плотины следует принимать в зависимости от вида плотины, условий производства работ, использования гребня в эксплуатационный период для проезда, прохода или других целей, но не менее 2 м.

Превышение гребня глухой плотины над уровнем воды в верхнем бьефе следует определять в соответствии со СНиП 2. Размеры быков водосбросных плотин следует назначать в зависимости от типа и конструкции затворов, размеров водосбросных отверстий, эксплуатационных и аварийных выходов из продольных галерей, размеров и конструкции мостовых пролетных строений.

При этом толщину пазового перешейка быка во всех случаях необходимо назначать не менее 0,8 м. Отметку верха быков водосливной плотины со стороны верхнего бьефа следует назначать с учетом отметки гребня глухой плотины, типа затворов, условий маневрирования ими, подъемных и транспортных механизмов, наличия мостового перехода и его габаритов по высоте. Отметку верха быков следует принимать наивысшей из определенных по каждому из перечисленных условий.

Очертание быков в плане со стороны верхнего бьефа должно обеспечивать плавный вход воды в водосбросное отверстие и минимальное сжатие потока. В случае пропуска льда оголовок быка следует проектировать заостренной формы. Очертание в плане и высоту быков со стороны нижнего бьефа следует определять общими конструктивными требованиями с учетом прочностных и гидравлических условий, расположения мостовых конструкций и других сооружений, а также незатопления верха быков.

Лицевую грань раздельных и береговых устоев в пределах водосброса следует конструировать аналогично граням быков. При проектировании автомобильных или железнодорожных мостов по быкам и устоям плотин к быкам и устоям следует предъявлять дополнительно требования как к мостовым опорам. При сопряжении отдельных частей плотины водосбросной части с глухой надлежит избегать выступов напорной грани одной части плотины по отношению к другой. Вдоль верховой грани плотин следует предусматривать устройство дренажа в виде вертикальных скважин дрен , имеющих выходы в продольные галереи, или горизонтальных дрен, приуроченных к ярусам бетонирования и имеющих выходы в смотровые шахты, расположенные в межсекционных швах плотины.

Диаметр вертикальных дренажных скважин следует принимать 10 - 30 см; расстояние между осями дрен - м. Горизонтальные дрены трапецеидального или прямоугольного сечения площадью - см 2 следует располагать по высоте плотины через м. Расстояние от напорной грани плотины до оси дренажа a dr , а также до верховой грани продольной галереи следует назначать не менее 2 м при соблюдении условия. I cr , m - критический средний градиент напора для бетона плотины;. Величину критического среднего градиента напора надлежит принимать:.

В основании плотин при необходимости следует предусматривать устройство дренажа. В теле плотины необходимо предусматривать продольные и поперечные галереи. По высоте плотины галереи следует располагать через 15 - 40 м.

Одну из продольных галерей следует проектировать выше максимального уровня нижнего бьефа для обеспечения самотечного отвода воды из всей вышележащей части плотины. Из нижележащих галерей необходимо предусматривать откачку воды. Выпуск воды в нижний бьеф во всех случаях должен осуществляться ниже минимального уровня. Размеры галерей, устраиваемых для цементации основания и строительных швов плотины, создания и восстановления вертикального дренажа, следует принимать минимальными, обеспечивающими провоз и работу бурового, цементационного и другого оборудования, с учетом размещения трубопроводов для охлаждения бетона и кабельных коммуникаций.

Ширину галерей, предусмотренных для сбора и отвода воды, контроля за состоянием бетона плотины и уплотнения швов, размещения КИА и различного рода коммуникаций следует назначать не менее 1,2 м, высоту не менее - 2,0 м. Пол галереи, предусмотренной для сбора и отвода воды, следует проектировать с уклоном не более в сторону водосливного лотка.

В плотинах, имеющих несколько ярусов галерей, необходимо предусматривать сообщение между ними путем устройства маршевых лестниц или лифтов. Каждый нижележащий ярус галерей должен иметь аварийные выходы в вышележащий. Каждая продольная галерея должна иметь не менее двух аварийных выходов, расположенных на расстоянии не более м друг от друга. В растянутой зоне на напорной грани бетонных, а при обосновании и железобетонных плотин, следует рассматривать целесообразность устройства гидроизоляции асфальтовой штукатурной, литой асфальтовой, пропиточной битумной, штукатурной минеральной, окрасочной полимерной и полимербитумной.

Для плотин, возводимых в Северной строительно-климатической зоне, следует рассматривать целесообразность устройства постоянной теплоизоляции открытых поверхностей. При проектировании бетонных и железобетонных плотин следует предусматривать постоянные межсекционные и вертикальные швы-надрезы и временные строительные деформационные швы.

Размеры секций плотин и блоков бетонирования следует определять в зависимости от:. При выборе вида деформационных швов и расстояний между ними следует соблюдать требования СНиП II Ширину постоянного деформационного шва следует назначать на основе сопоставления расчетных данных по ожидаемым деформациям смежных секций плотин с учетом предусматриваемой проектом конструкции шва, деформативных свойств материала его заполнения и обеспечения независимости перемещения секций плотины относительно друг друга.

При предварительном назначении конструкций постоянных деформационных швов их ширину следует принимать черт. Схемы расположения уплотнений в постоянных деформационных швах плотин на скальном а, б и нескальном в, г основаниях.

В конструкциях постоянных деформационных швов следует предусматривать:. Уплотнения постоянных деформационных швов плотин следует подразделять:. Для плотин III и IV классов в зонах ниже уровня мертвого объема УМО допускается применять уплотнения из антисептированных деревянных элементов, изготовленных из древесины, устойчивой к воздействию воды.

При проектировании конструкций уплотнений деформационных швов плотин необходимо соблюдать следующие условия:. При определении действующего среднего градиента напора в уплотнениях постоянных швов плотин общий путь фильтрации следует принимать равным:. В проекте следует предусматривать омоноличивание временных вертикальных строительных швов до подъема уровня воды перед плотиной. Сроки и порядок омоноличивания межстолбчатых швов следует назначать исходя из проектной температуры омоноличивания массива с учетом температурного изгиба столбов и использования ее для улучшения напряженного состояния плотины.

При проектировании плотин допускается предусматривать устройство временных расширенных швов, заполняемых бетоном замыкающие блоки. Сроки омоноличивания расширенных швов следует устанавливать с учетом выравнивания температур между бетонными массивами и окружающей средой, стабилизации осадок и наполнения водохранилища. В бетонных и железобетонных плотинах могут устраиваться водосбросы, водоспуски и водовыпуски. Длину водосливного фронта плотины, размеры и число пролетов поверхностных и глубинных водопропускных устройств следует принимать на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов в зависимости от величины сбросного расхода основного расчетного случая, устанавливаемой в соответствии со СНиП II и допустимых при данных геологических условиях удельных расходов воды; с учетом влияния потока на русло реки и работу других сооружений гидроузла, требований к гидравлическому режиму руслового потока в бьефах и изменения уровней воды в нижнем бьефе, вызываемого деформациями русла и берегов.

Для плотин I , II и III классов необходимо производить сравнение технико-экономических показателей разработанных вариантов по результатам гидравлических расчетов и лабораторных исследований; для плотин IV класса сравнение вариантов следует производить по результатам гидравлических расчетов и аналогам. Основным профилем оголовков водосливных плотин всех классов следует принимать безвакуумный профиль криволинейного очертания, плавно сопрягающийся в водосливной гранью плотины. Уклон водосливной грани и ее протяженность следует назначать исходя из конструктивных особенностей профиля плотины.

Очертание оголовков водосливных плотин при напорах до 12 м допускается принимать трапецеидальным или прямоугольным. Применение вакуумных оголовков должно обосновываться технико-экономическими расчетами и гидравлическими расчетами и исследованиями.

Ось глубинного водосброса следует проектировать прямолинейной. Криволинейную ось допускается принимать в случаях, когда это вызывается условиями общей компоновки гидроузла и требует специальных гидравлических расчетов и исследований. Высотное положение оголовка и наклон оси глубинного водосброса следует назначать с учетом конструктивных особенностей плотины и концевого участка водосброса, диапазона изменения уровней воды в верхнем бьефе, определяемого по схеме пропуска расходов.

Кромки входного сечения глубинных водосбросов должны иметь плавное очертание. Площадь живого сечения глубинных водосбросов на выходном участке следует, как правило, плавно уменьшать. При расположении камеры затворов во входном оголовке или в средней части тракта глубинного водосброса необходимо предусматривать подвод воздуха за затворы. Устье аэрационной шахты следует максимально по конструктивным условиям водосброса приближать к затвору; оно должно быть защищено от попадания струй и брызг воды.

Конструкцию концевых участков поверхностного и глубинного водосбросов плотины следует выбирать в зависимости от величины удельного расхода воды на выходе, характеристик грунтов основания, а также требований, предъявляемых к основным гидравлическим режимам сопряжения бьефов. При поверхностном режиме сопряжения бьефов в конце водосброса следует предусматривать носок-уступ с горизонтальной или наклонной поверхностью, создающий незатопленный режим, при этом прыжок должен быть устойчивым; поток не должен вызывать опасного размыва русла и берегов реки на прилегающем к сооружению участке.

Поверхностный режим сопряжения следует принимать с учетом пропуска льда и других плавающих тел. При донном режиме сопряжения бьефов следует предусматривать сопряжение водосливной поверхности с водобоем плавным или с небольшим уступом. Отметку поверхности водобоя и рисбермы, их длину и толщину следует назначать на основании гидравлических исследований и технико-экономического сравнения вариантов с учетом всего комплекса мероприятий, влияющих на гидравлические условия в нижнем бьефе гасители энергии, обеспечивающие образование затопленного прыжка на водобое и благоприятные условия для маневрирования затворами; переходные крепления от бетонной рисбермы к незакрепленному руслу, ковш за переходным креплением и др.

При необходимости следует предусматривать мероприятия по пропуску воды и льда в период строительства плотины. При сопряжении бьефов отбросом струи в конце водосброса следует предусматривать носок-трамплин, отбрасывающий поток воды в нижний бьеф на безопасное для сооружений расстояние, а в узких створах - исключающий опасное воздействие потока на берега. В случае слаботрещиноватого основания в месте падения воды, на основании гидравлических расчетов и исследований следует предусматривать специальные мероприятия для обеспечения необходимой интенсивности гашения энергии воды: устройство водобойного колодца или искусственной ямы размыва, рассредоточение сбросного потока по большей площади посредством многоярусных носков-трамплинов, рассеивающих трамплинов, расщепителей и т.

Удаление съем грунта в основании плотины должно быть минимальным и обосновано расчетами плотин на прочность и устойчивость с учетом мероприятий по укреплению грунта основания. Выравнивание контактных поверхностей скальных оснований бетонных плотин не допускается. Сопряжение арочных и арочно-гравитационных плотин с косогорными участками основания следует производить, как правило, без уступов.

При проектировании бетонных и железобетонных плотин в случае необходимости следует предусматривать мероприятия по улучшению прочностных, деформационных и фильтрационных свойств грунтов оснований:. Во всех случаях, когда основание сложено фильтрующими слабоводоустойчивыми и быстрорастворимыми грунтами, необходимо предусматривать противофильтрационные и дренажные устройства.

При грунтах, устойчивых против химической и механической суффозии, такие устройства должны быть обоснованы технико-экономическими расчетами. Противофильтрационные и дренажные устройства в основании плотины надлежит сопрягать с аналогичными устройствами в берегах и в примыкающих к плотине сооружениях гидроузла.

Противофильтрационную завесу следует предусматривать, как правило, до слабоводопроницаемых или практически водонепроницаемых грунтов. Глубина завесы при отсутствии водоупора определяется расчетом с учетом инженерно-геологических условий, проницаемости грунтов, величины противодавления в основании плотины, наличия дренажа и т. Критические средние градиенты напора на противофильтрационной завесе I cr , m следует принимать:. При расчетах плотин на основные сочетания нагрузок и воздействий следует учитывать:.

При расчетах плотин на особые сочетания нагрузок и воздействий следует учитывать постоянные, временные длительные, кратковременные нагрузки и воздействия и одну из следующих особых нагрузок и воздействий:. В основные и особые сочетания нагрузок и воздействий следует включать только те из кратковременных нагрузок и воздействий п. При определении величины пригрузки основания водой в верхнем и нижнем бьефах пп.

Нагрузки и воздействия для строительного периода плотины и ремонтного случая следует принимать по основному и особому сочетаниям, а величины этих нагрузок и воздействий должны определяться в зависимости от конкретных условий возведения и ремонта сооружения. Нагрузки и воздействия должны приниматься в наиболее неблагоприятных, но возможных сочетаниях отдельно для эксплуатационного и строительного периодов. Коэффициент надежности по нагрузкам при расчете плотин следует принимать в соответствии со СНиП II При расчете общей прочности и устойчивости плотин коэффициенты надежности по нагрузке для собственного веса, температурных, влажностных и динамических воздействий, а также для всех грунтовых нагрузок при расчетных значениях характеристик грунтов tg j I , II ; с I , II ; g I , II , определенных в соответствии со СНиП II , должны приниматься равными единице.

Плотность бетона для плотин I , II и III классов следует определять на основе результатов испытания образцов, изготовленных из подобранных составов бетона. Плотность бетона для плотин IV класса - во всех случаях, а для плотин I , II и III классов - на предварительных стадиях проектирования допускается принимать по табл.

Таблица 4. Интенсивность давления воды на наружные грани плотины следует принимать равной p 1 - a 2, d , где р - гидростатическое давление, Па; a 2, d - коэффициент эффективной площади противодавления в материале плотины, определяемый в соответствии с п. Интенсивность давления воды на свободные поверхности основания в верхнем и нижнем бьефах пригрузка основания следует принимать равной p 1 - a 2, f , где a 2, f - коэффициент эффективной площади противодавления в грунте основания, см.

Пригрузку основания в верхнем и нижнем бьефах допускается не учитывать в расчетах устойчивости и прочности:. Силовое воздействие фильтрующейся воды следует учитывать в виде черт. При этом удельный вес грунта основания принимается в водонасыщенном состоянии.

При этом удельный вес бетона принимается в водонасыщенном состоянии. Схема силового воздействия воды. Силовое воздействие фильтрующейся воды следует учитывать только в виде противодавления и объемных сил в основании плотины:. Силовое воздействие фильтрующейся воды следует учитывать только в виде противодавления:. При этом удельный вес грунта принимается во взвешенном состоянии. Значения гидродинамического давления р и его градиента в потоке фильтрующейся воды в расчетных областях фильтрации основания и тела плотины определяются фильтрационными расчетами согласно пп.

На наружных гранях плотины и свободных поверхностях основания в верхнем и нижнем бьефах значения р совпадают с величиной гидростатического давления. На подошве плотины гидродинамическое давление, Па, определяется по формуле. Значение h v определяется как разность отметок уровня воды в нижнем бьефе и рассматриваемой точки. Для плотин высотой менее 60 м на скальных основаниях значения h f допускается находить по эпюрам, приведенным на черт. Эпюры пьезометрического напора по подошве плотины.

Таблица 5. Гравитационные без полостей у основания черт. Гравитационные с продольной полостью у основания черт. Гравитационные с расширенными швами и массивно-контрфорсные черт. Значения коэффициента a 2 следует принимать:. При расчете устойчивости давление наносов P ws , кН со стороны верхнего бьефа на 1 м длины сооружения допускается определять по формуле. Температурные воздействия следует принимать по данным многолетних наблюдений за температурой воздуха в створе плотины и на основании прогноза температуры воды в водохранилище.

Динамические нагрузки при осуществлении сбросов воды следует определять для плотин I и II классов по результатам расчетов и экспериментальных исследований, для плотин III и IV классов - по результатам расчетов или аналогам. Расчеты бетонных и железобетонных плотин согласно СТ СЭВ надлежит производить по методу предельных состояний:. Для плотин I и II классов в дополнение к расчетам, как правило, необходимо предусматривать проведение экспериментальных исследований; для плотин III и IV классов такие исследования допускается выполнять при надлежащем обосновании.

Расчеты на общую прочность и устойчивость, по деформациям и по раскрытию трещин, а также расчеты по раскрытию строительных швов с учетом очередности возведения плотины следует выполнять для всей плотины в целом или для отдельных ее секций или отдельных столбов. Расчеты на местную прочность и по образованию трещин следует производить для отдельных конструктивных элементов сооружения; для бетонных конструкций расчеты по образованию трещин следует выполнять только для элементов, ограниченных строительными и конструктивными швами.

Расчеты плотин, их оснований и отдельных элементов на прочность и устойчивость следует производить для наиболее неблагоприятных расчетных случаев эксплуатационного и строительного периодов с учетом последовательности возведения и нагружения плотины. Расчет прочности и устойчивости части плотин пусковой профиль всех классов в случае, когда проектом предусмотрены возведение и сдача в эксплуатацию гидроузла отдельными очередями, следует выполнять на все нагрузки и воздействия, установленные для рассматриваемого этапа строительства, при этом условия прочности плотин и устойчивости для периода временной эксплуатации следует принимать такими же, как и для периода постоянной эксплуатации.

В проекте должна предусматриваться очередность возведения плотины и ее отдельных элементов, при которой усилия, возникающие в строительный период, не вызывают необходимости в дополнительном армировании или другом утяжелении сооружения. Расчеты на прочность плотин I и II классов, возводимых на скальных основаниях, следует выполнять с применением вычислительных методов геотехники и теории упругости с учетом возможного раскрытия строительных швов в сооружении и трещин в скальном основании.

Расчеты на прочность плотин I и II классов, возводимых на нескальных основаниях, необходимо выполнять с учетом пространственной работы фундаментной плиты и других несущих элементов конструкции. При этом внутренние усилия следует определять с учетом неупругого поведения конструкций, вызванного трещинообразованием в бетоне, принимая жесткости сечений в соответствии со СНиП II Расчеты на прочность плотин III и IV классов, а также предварительные расчеты плотин I и II классов следует выполнять, как правило, упрощенными методами строительной механики.

Расчеты на прочность плотин, которые отнесены к I или II классу только в зависимости от последствий нарушения эксплуатации водоподпорных гидротехнических сооружений, допускается производить упрощенными методами строительной механики.

При определении напряженно-деформированного состояния плотины и основания методами теории упругости допускается рассматривать бетон как изотропный материал, при этом следует учитывать:. Зоны и величина раскрытия межстолбчатых и межблочных швов со стороны низовой грани плотины, а также межсекционных швов в неразрезных плотинах определяются с учетом собственного веса сооружения, гидростатического давления и температурных воздействий строительного и эксплуатационного периодов, учитывая начальный режим твердения бетона, температуру замыкания строительных швов, полное остывание кладки до среднемноголетней эксплуатационной температуры плотины и сезонные колебания температуры наружного воздуха и воды в водохранилище.

Расчеты бетонных плотин на сейсмические воздействия следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП II и разд. Расчеты плотин всех классов следует производить в рамках линейно-спектральной теории. Для плотин, расположенных в районах сейсмичностью свыше 7 баллов, относящихся к I классу, допускается производить расчеты с использованием инструментальных записей ускорений основания, а также синтезированных акселерограмм; в этом случае следует учитывать возможность развития неупругих деформаций в сооружении и использовать полученные экспериментально значения нормативных сопротивлений бетона при динамических воздействиях.

При расчетах бетонных и железобетонных плотин необходимо вводить следующие коэффициенты:. Виды расчетов плотин и факторы, обуславливающие введение коэффициентов условий работы. Коэффициент условий работы. Расчеты устойчивости бетонных и железобетонных плотин на полускальных и нескальных основаниях. Расчеты устойчивости гравитационных и контрфорсных плотин на скальных основаниях:.

Расчеты устойчивости береговых упоров арочных плотин. Расчеты общей и местной прочности бетонных плотин:. Расчеты общей и местной прочности железобетонных плотин и их элементов, когда определяющей является прочность бетона в конструкциях:.

То же, для случаев, когда определяющей является прочность ненапрягаемой арматуры:. При расчетах прочности и устойчивости арочных и арочно-гравитационных плотин коэффициенты условий работы, приведенные в табл. При расчетах общей и местной прочности бетонных и железобетонных плотин всех видов для случаев, когда определяющей является прочность напрягаемой арматуры, а также при учете многократно повторяющихся нагрузок на элементы плотин коэффициенты условий работы принимаются в соответствии со СНиП II При расчетах общей прочности и устойчивости плотины, а также местной прочности отдельных элементов должно соблюдаться одно из следующих условий:.

F , R - соответственно расчетные значения обобщенного силового воздействия и обобщенной несущей способности сооружения;. Ф - функция, вид которой определяется в зависимости от характера напряженно-деформированного состояния плотины;. В расчетах бетонных плотин на общую прочность, а также по деформациям в случаях, когда в расчете наличие швов не учитывается, расчетное значение модуля деформации бетонной кладки плотины E bd , МПа, следует принимать:. Для динамических расчетов модуль деформации бетонной кладки должен назначаться с учетом указаний СНиП II ; при этом значение Е bd должно быть ограничено величиной 40 МПа.

В расчетах прочности железобетонных элементов плотин расчетное значение модуля деформации Е bd следует принимать равным начальному модулю упругости бетона Е b , принимаемому в соответствии со СНиП II Начальный модуль упругости бетона бетонных плотин Е b , МПа, в возрасте t менее сут.

Таблица 7. Максимальный размер крупного заполнителя, D max , мм. Параметр a при проектном классе бетона по прочности на сжатие. При возрасте бетона сут. Таблица 8. Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении E b 10 -3 , МПа при проектном классе бетона по прочности на сжатие.

Расчетные сопротивления бетона для зон сооружения, где материал испытывает объемное сжатие, следует назначать в соответствии со СНиП II В случае плоского напряженного состояния при действии напряжений одного знака расчетные сопротивления бетона следует принимать как при одноосном нагружении. В зонах сооружения, где материал находится в условиях плоского или объемного напряженных состояний при действии напряжений разного знака расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению допускается определять как при одноосном нагружении.

При определении прочностных, деформационных и фильтрационных характеристик грунтов оснований бетонных и железобетонных плотин и при выборе расчетных схем следует обращать особое внимание на наличие в грунтовых массивах различных зон ослабления:. Расчеты общей фильтрационной прочности грунтов основания следует производить при осредненных градиентах напора в расчетной области фильтрации в соответствии со СНиП II Расчеты местной прочности противофильтрационных элементов плотины понура, зубьев, инъекционной завесы и грунта основания следует производить в соответствии со СНиП II при критических градиентах напора:.

Проверку отсутствия высачивания подземных вод на склоны и подтопления окружающей сооружение территории следует производить посредством сопоставления расчетных и допустимых уровней депрессионной поверхности фильтрационного потока. Фильтрационные расчеты плотин допускается выполнять, считая фильтрацию подчиняющейся линейному закону и режим ее установившимся. При быстроизменяющихся уровнях воды в бьефах должны выполняться расчеты при неустановившемся режиме фильтрации.

Для плотин IV класса и при предварительных расчетах плотин I , II и III классов характеристики фильтрационного потока допускается определять приближенными аналитическими методами коэффициентов сопротивлений, фрагментов и др. При определении характеристик фильтрационного потока необходимо учитывать влияние:. Фильтрационные расчеты бетонных и железобетонных плотин, которые отнесены ко II и III классу только в зависимости от последствий нарушения эксплуатации водоподпорных гидротехнических сооружений, допускается выполнять приближенными аналитическими методами.

Гидравлические расчеты и исследования следует проводить на основной и поверочный расчетные случаи, устанавливаемые в соответствии со СНиП II Исходя из основного расчетного случая на основании технико-экономических расчетов устанавливаются общая длина водосливного фронта, типы, число и размеры поперечных сечений водопропускных сооружений, значения удельных расходов воды, основные параметры сооружений нижнего бьефа.

Поверочные расчеты следует проводить для случая пропуска расхода поверочного расчетного случая при наивысшем технически и экономически обоснованном форсированном подпорном уровне верхнего бьефа. Другие случаи пропуска расходов воды следует предусматривать схемой маневрирования затворами плотины.

При этом величины и порядок открытия затворов следует назначать исходя из необходимости получения в нижнем бьефе условий, которые не потребуют дополнительных мероприятий для защиты сооружений и прилегающих к ним участков русла по сравнению с основным расчетным случаем.

Конструирование водосбросных бетонных и железобетонных плотин и их элементов на нескальных основаниях следует выполнять в соответствии с требованиями разд. Для водосбросных бетонных и железобетонных плотин на нескальных основаниях надлежит различать следующие основные элементы черт. Отдельные части и элементы водосливной плотины с анкерным понуром на нескальном основании.

Водосбросные бетонные и железобетонные плотины на нескальных основаниях следует разбивать на секции температурно-осадочными швами, как правило, по оси быков. При однородном основании допускается не разбивать плотину на секции, устраивая в отдельных случаях швы-надрезы. Величину заглубления фундаментной плиты плотины в грунт следует устанавливать с учетом требований статической устойчивости, гидравлических и фильтрационных условий. При необходимости следует предусматривать устройство бетонного зуба или низового шпунтового ограждения.

Торец фундаментной плиты плотины с понуром из связных грунтов следует проектировать наклонным в сторону верхнего бьефа. В пределах секции плотины следует предусматривать жесткое соединение быков с фундаментной плитой. Допускается предусматривать раздельное возведение быков и фундаментной плиты с последующим омоноличиванием швов.

Сопрягающий устой, входящий в состав береговой секции плотины, следует располагать, как правило, на общей фундаментной плите. Допускается сопрягающий устой проектировать в виде подпорной стены, при этом в температурно-осадочном шве между устоем, водосливом и фундаментной плитой необходимо предусматривать уплотнения. Сопрягающие устои в пределах понура, водобоя и рисбермы следует проектировать в виде подпорных стен. При проектировании плотины, в зависимости от пролета водосливных отверстий, климатических и инженерно-геологических условий района строительства следует предусматривать жесткую заделку водослива в быки или устройство между ними температурных швов, прорезающих водослив в плоскости лицевой грани быка от гребня до верха фундаментной плиты.

При водосливных отверстиях пролетом более 30 м следует предусматривать устройство температурных швов в теле водослива. Глубинные водосбросы плотин на нескальных основаниях надлежит проектировать в виде замкнутых железобетонных рам. При проектировании водосбросных плотин на нескальных основаниях в качестве основной формы сопряжения бьефов следует принимать донный режим, предусматривая в необходимых случаях устройство гасителей энергии и растекателей потока. При донном режиме сопряжения бьефов в качестве основных надлежит принимать следующие типы гасителей энергии:.

Допускается применение и других типов гасителей при надлежащем технико-экономическом и экспериментальном обосновании. Выбор типа гасителей, их расположение на водобое необходимо определять на основании технико-экономического сравнения вариантов с учетом допустимых глубин на водобое, условий возникновения кавитации и сбойности течения, а также размывающей способности потока ниже гасителей.

Минимальное расстояние от сжатого сечения потока до гасителей следует принимать равным от 4 до 4,5 высоты прыжка или применять безэрозионные гасители. Конструкция гасителя наряду с гашением энергии должна обеспечивать устойчивость потока и исключать опасность возникновения сбойных течений. В нижнем бьефе малопролетных плотин целесообразно применение специальных противосбойных гасителей.

Длина и профиль рисбермы, конструкция переходного крепления от рисбермы к незакрепленному руслу должны определяться на основе технико-экономического сопоставления вариантов, с учетом обеспечения неразмывающих скоростей потока в начале незакрепленного русла.

Для плотин I , II и III классов рисберму следует проектировать, как правило, в виде плит из монолитного бетона или железобетона. Для плотин IV класса рисберму допускается предусматривать в виде каменной наброски или отмостки, габионных сеток, сборных бетонных или железобетонных плит, соединенных между собой арматурой. Толщины плит водобоя и рисбермы определяются расчетом из условий обеспечения их прочности и устойчивости с учетом осредненных и пульсационных нагрузок.

Необходимо предусматривать разрезку их температурно-осадочными швами, дренирование подплитной области, устройство дренажных колодцев и др. Тип и конструкцию дренажа подплитной области водобоя и рисбермы, размеры и размещение дренажных колодцев следует выбирать в зависимости от величины и распределения гидродинамического давления при различных сбросных расходах через плотину.

При этом должны быть исключены возникновение высокого осредненного и пульсационного давления в подплитной области и суффозионные явления в обратном фильтре и подстилающем грунте. Допускается устраивать закрытые дренажные колодцы с выводом фильтрационной воды в сопрягающих устоях, раздельных стенках, быках.

Выпуски дренажа следует размещать в зонах пониженного давления, ниже минимального уровня нижнего бьефа. В рисберме из сборных плит дренажные колодцы допускается не устраивать. В конце рисбермы следует предусматривать устройства в виде вертикальной стены, предохранительного ковша, переходного деформируемого кропления или сочетания из этих конструкций см.

Вертикальные стены в конце рисбермы или водобоя в виде бетонной или железобетонной стены, шпунтовой стены плоской или ячеистой конструкции, ряжей, заполненных камнем и др. Допускается устраивать вертикальную стену не на полную глубину размыва с участком переходного деформируемого крепления за ней. При устройстве предохранительного ковша в конце рисбермы с переходным креплением его верхового откоса и дна заложение низового размываемого откоса ковша следует определять из условия его устойчивости в строительный период.

Заложение верхового откоса ковша следует назначать с учетом гидравлических условий растекания потока и размещения на нем наклонного участка рисбермы или переходного деформируемого крепления. Переходное деформируемое крепление надлежит проектировать в виде отдельных бетонных или железобетонных плит, шарнирно связанных между собой или с компенсационными связями; из гравийной или каменной наброски; габионных, фашинных креплений или иной конструкции тюфяков с пригрузкой их камнем или гравием, а также в виде сочетания этих типов креплений.

Тип крепления следует выбирать на основании сравнения технико-экономических показателей разработанных вариантов с учетом гидравлических условий, допустимой глубины размыва и других факторов. Подземный контур бетонных и железобетонных плотин на нескальных основаниях в зависимости от физико-механических характеристик грунтов следует предусматривать из следующих конструктивных элементов:.

Надлежит рассматривать следующие основные схемы подземного контура:. При наличии в основании плотины перемежающихся слоев песчаных и глинистых грунтов, а также напорных грунтовых вод в подземном контуре плотины следует устраивать глубинные дренажные скважины. Схему 1 следует применять при расположении плотины на песчаных грунтах и глубоком более 20 м залегании водоупора в случаях, когда общая устойчивость сооружения обеспечивается без специальных мер по снижению фильтрационного давления, а по условию фильтрационной устойчивости грунтов основания требуется предусматривать удлиненный подземный контур.

В остальных случаях при указанных геологических условиях надлежит применять схему 2. Схему 3 следует применять при наличии в основании глинистых грунтов, требующих для обеспечения устойчивости сооружения на сдвиг применения анкерного понура. При этом является обязательным устройство понурного шпунта. Схему 4 надлежит применять при залегании водоупора на глубине не более 20 м. В этом случае понур допускается не предусматривать.

Схему 5 следует применять для плотин с напором более 10 м, возводимых на средних по проницаемости грунтах. Понуры по конструкции подразделяются на:. Коэффициент фильтрации понура должен быть в 50 и более раз меньше коэффициента фильтрации грунтов основания. Водонепроницаемые понуры следует предусматривать при грунтах основания из глины или суглинков. Длину понура следует устанавливать на основании результатов расчетов фильтрационной прочности грунта основания и устойчивости плотины. Гибкие водонепроницаемые понуры следует проектировать:.

Бетонные понуры следует проектировать в виде плит с гидроизоляцией по напорной грани и уплотнением швов между плитами и между понуром и граничащими сооружениями. Для плотин IV класса при слабодеформируемых грунтах основания допускается применять бетонные понуры без гидроизоляционного покрытия. Анкерный понур следует предусматривать для плотин, расположенных, как правило, на глинистых грунтах. Жесткие участки анкерного понура следует проектировать в виде железобетонной плиты с оклеечной или литой гидроизоляцией и с выпусками арматуры, заделываемой в анкеруемое сооружение.

Гибкий участок должен воспринимать все деформации сдвиг и осадку , возникающие в месте контакта с анкеруемым сооружением, и сохранять при этом полную водонепроницаемость. Для понуров всех видов, за исключением бетонных, следует предусматривать пригрузку их грунтом, предохраняемым от размыва креплением в виде бетонных плит или каменной наброски.

Подготовку основания под понур необходимо предусматривать:. В сопряжениях понура с плотиной, с подпорными стенами, с раздельным устоем, с понурным шпунтом и в сопряжениях отдельных секций понура между собой необходимо предусматривать уплотнения согласно указаниям пп. При выборе конструкции уплотнений следует учитывать величины возможных деформаций граничащих сооружений.

Вид шпунта металлического, железобетонного или деревянного следует выбирать в зависимости от геологических условий, расчетного напора и глубины погружения. Общую глубину погружения шпунта следует принимать не менее 2,5 м, а глубину погружения шпунта в водонепроницаемый слой - не менее 1 м. Передача силовых нагрузок от сооружения на противофильтрационные шпунты не допускается.

Верховой подплотинный шпунт следует предусматривать при отсутствии понура. Применение бесшпунтовых схем подземного контура допускается в случае несвязных грунтов основания при наличии понура или при заглублении подошвы верхового зуба фундаментной плиты в водонепроницаемые грунты и при обеспечении низовым зубом фундаментной плиты фильтрационной прочности основания.

При применении в подземном контуре плотины висячих не доходящих до водоупора шпунтов расстояние между двумя смежными рядами шпунтов следует принимать не менее суммы глубин их погружения. При проектировании бетонных и железобетонных плотин на нескальных основаниях следует предусматривать верховой и низовой подплотинные зубья. Противофильтрационные бетонные и железобетонные зубья преграды следует предусматривать в случаях, когда применение шпунта невозможно по инженерно-геологическим условиям.

Температурно-деформационный шов между противофильтрационным зубом и фундаментной плитой плотины следует устраивать при надлежащем обосновании. При песчаных и крупнообломочных грунтах основания допускается предусматривать у верховой грани плотины противофильтрационную завесу или преграду, выполняемую в виде траншеи, заполненной бетоном или глинистым грунтом, буробетонной стенки.

Глубину противофильтрационной завесы, характеристики ее водонепроницаемости следует назначать в зависимости от напора на плотину, фильтрационных и суффозионных свойств грунта основания, требований по снижению противодавления на подошву плотины. I с r ,т - критический средний градиент напора на завесе. В зависимости от вида грунтов основания величину I с r ,т для завес следует принимать:. Устройство горизонтального дренажа, выполняемого из крупнозернистого материала щебня, гравия и защищенного от заиления обратным фильтром, следует предусматривать: для плотин на глинистых грунтах основания, а также на песчаных грунтах в случаях, когда для обеспечения устойчивости плотины недостаточно устройства понура или вертикальной противофильтрационной преграды; под водобоем, рисбермой, плитами крепления откосов, особенно в зонах пульсационного и волнового воздействий, при наличии в основании плотины размываемых грунтов.

Число слоев обратного фильтра и зерновой состав надлежит определять в соответствии со СНиП 2. Толщину слоя горизонтального дренажа следует назначать с учетом конструктивных особенностей плотины и производственных условий, но не менее 20 см. Отвод воды из горизонтального дренажа следует предусматривать в дренаж водобоя или посредством дренажной системы, проходящей через тело плотины, сопрягающий или раздельный устой, в нижний бьеф.

Выходные отверстия дренажной системы следует предусматривать в местах со спокойным режимом потока и располагать ниже минимального уровня нижнего бьефа. Расчеты плотин на нескальных основаниях на прочность и устойчивость следует производить в соответствии с указаниями разд. Величины контактных напряжений по подошве плотин на нескальных основаниях надлежит определять согласно требованиям СНиП II и настоящего раздела.

При расчете нормальных контактных напряжений методами сопротивления материалов величины напряжений, МПа, в угловых точках фундаментной плиты секции плотины следует определять по формуле. А - площадь подошвы секции плотины, м 2 ;. W x , W y - моменты сопротивления подошвы плотины для соответствующих угловых точек А, В, С и D относительно главных осей инерции, м 3. При раздельном возведении быков, устоев и фундаментной плиты плотины на основании из песчаных грунтов реакция основания полностью возведенного сооружения должна определяться путем суммирования эпюры контактных напряжений для строительного периода под каждым элементом сооружения и эпюры напряжений, полученной от нагрузок, прикладываемых к сооружению после его омоноличивания.

Для основания плотины из глинистых грунтов контактные напряжения следует определять с учетом перераспределения их во времени. Секции плотин I и II классов следует рассчитывать на общую прочность как пространственные конструкции совместно с упругим основанием методами строительной механики или теории упругости с учетом перераспределения усилий вследствие трещинообразования. Предварительные расчеты прочности плотин I и II классов, а плотин III и IV классов во всех случаях допускается производить приближенно, рассматривая их работу раздельно в поперечном вдоль потока и в продольном поперек потока направлениях в соответствии с требованиями пп.

В случаях, когда схема расчета плотины на общую прочность не учитывает особенности работы отдельных элементов фундаментная плита, быки, водослив и др. Расчетные усилия, напряжения и количество арматуры в различных сечениях плотины следует определять с учетом результатов расчетов как на общую прочность секции плотины, так и на местную прочность отдельных элементов.

Расчет общей прочности плотины в поперечном направлении следует производить:. В расчетное сечение следует вводить только часть быков и полубыков по высоте. Аналогично должна ограничиваться высота расчетного сечения водослива. Расчет общей прочности секции плотины в продольном направлении следует производить:.

При расчете общей прочности секции водосливной плотины в продольном направлении массив водослива вводится в расчетное сечение только в случае отсутствия температурных швов в пролете водослива. При расчете общей прочности в продольном направлении секции двухъярусной плотины или плотины с донными водосбросами фундаментную плиту, пролетные конструкции водосброса, быки и полубыки в расчетные сечения следует включать полностью.

Распределение полной горизонтальной сдвигающей силы между анкерным понуром и плотиной независимо от вида грунта основания надлежит определять с учетом упругой деформации грунта в их основании и растяжения арматуры понура по методу коэффициента сдвига и упругого слоя конечной глубины. Метод коэффициента сдвига применим для определения усилия, воспринимаемого анкерным понуром, в случаях, когда на протяжении всей длины понура отсутствует состояние предельного равновесия, то есть соблюдается условие.

Р иа - интенсивность вертикального давления на понур, МПа;. По методу коэффициента сдвига горизонтальную силу, МН, воспринимаемую секцией понура, в зависимости от характера распределения площади сечения арматуры по длине понура следует определять при распределении по:. I 0 , I 1 - бесселевы функции чисто мнимого аргумента;.

Таблица 9. Коэффициент y. Величину коэффициента постели при сжатии К у следует определять с учетом данных полевых исследований. Величину горизонтальной силы, воспринимаемой понуром, следует учитывать при проверке устойчивости плотины на сдвиг при определении расчетного значения обобщенной силы предельного сопротивления. Конструирование гравитационных плотин и их элементов следует выполнять в соответствии с разд. При проектировании гравитационных плотин на скальных основаниях черт.

Для массивных гравитационных плотин следует рассматривать возможность применения для внутренних зон малоцементного жесткого бетона. Отдельные части и элементы гравитационных плотин на скальном основании. Исходный поперечный профиль гравитационной плотины должен иметь форму треугольника с вершиной на отметке нормального подпорного уровня воды в верхнем бьефе.

Для снижения фильтрационного противодавления в основании гравитационных плотин следует предусматривать устройство дренажа основания, а при необходимости и местных разгрузочных полостей по подошве плотины см. В плотинах с расширенными швами ширина полости шва должна составлять не более половины ширины секции плотины. При этом расстояние от напорной грани платины до оси цементационной завесы должно быть, как правило 0,05 - 0,1 В где В - ширина подошвы плотины , если подземный контур плотины состоит только из цементационной завесы и дренажа.

Расстояние между дренажными и цементационными скважинами должно быть больше радиуса цементации и не менее 4 м. Применение понура и размещение в этом случае цементационной завесы необходимо обосновать результатами фильтрационных исследований и расчетов прочности. Если устройство цементационной завесы не предусматривается, следует рассмотреть необходимость укрепительной цементации зоны контакта плотины с основанием.

Глубину заделки крупных разрывных нарушений в скальном основании следует определять по результатам расчета напряженного состояния плотины совместно со скальным основанием с учетом неоднородности основания при этом должны выполняться условия прочности п. Проектирование гравитационных плотин на основаниях из полускальных грунтов выполняется так же, как плотин на основаниях из скальных грунтов, но в расчеты таких плотин должны вводиться соответствующие характеристики полускальных грунтов.

Основные схемы сопряжения бьефов водосбросных гравитационных плотин всех классов в зависимости от высоты сооружения и ширины створа принимаются по табл. Таблица Конструкцию водобоя для плотин I и II классов высотой более 40 м следует обосновывать результатами гидравлических расчетов и экспериментальных исследований: водобои плотин всех классов высотой до 40 м допускается проектировать на основании результатов гидравлических расчетов и аналогов.

Водобойные стенки обтекаемой формы, водобойные колодцы или безэрозионные гасители надлежит применять в качестве гасителей энергии для плотин I , II, III классов высотой более 25 м. Для плотин всех классов высотой до 25 м допускается предусматривать гасители, указанные в п.

Для уменьшения толщины плит водобоя следует предусматривать:. Для улучшения напряженного состояния в приконтактной зоне плотины и в основании и для предотвращения температурного трещинообразования следует рассматривать целесообразность устройства одного или нескольких горизонтальных швов-надрезов со стороны верховой грани с постановкой в швах уплотнений. Расчеты плотины и ее элементов на прочность, устойчивость и трещиностойкость, а также ее железобетонных конструкций на раскрытие трещин надлежит выполнять в соответствии с требованиями СНиП II , СНиП II , разд.

Расчеты гравитационных плотин разрезной конструкции, имеющих плоские постоянные поперечные швы, на прочность и устойчивость следует производить по схеме плоской задачи, рассматривая отдельно одну секцию или условно вырезанный 1 м плотины. Напряженное состояние плотины следует определять отдельно для каждого вида секций глухих, водосливных, станционных с учетом специфики их возведения и статической работы. Расчеты устойчивости неразрезных плотин допускается проводить для сооружения в целом.

Расчеты неразрезных плотин на прочность допускается выполнять аналогично расчетам арочных плотин согласно указаниям разд. Напряженное состояние неразрезных плотин, работающих в сложных пространственных условиях несимметричность створа, действующих нагрузок и реакции основания, в том числе от береговых упоров , следует определять как для пространственной задачи экспериментальными или расчетными методами.

Расчеты общей прочности бетонных гравитационных плотин, как правило, выполняются на полный состав нагрузок и воздействий основных и особых сочетаний. Допускается рассчитывать на сокращенный состав нагрузок и воздействий основного и особых сочетаний плотины высотой более 60 м на начальных стадиях проектирования, а плотины высотой менее 60 м - на всех стадиях проектирования. В расчетах плотин на полный состав нагрузок и воздействий учитываются нагрузки и воздействия в соответствии с указаниями пп.

По прочности на растяжение. I, II. По предельной растяжимости. По стойкости против агрессивного воздействия воды. II, III. По тепловыделению при твердении бетона. Предъявляется при соответствующем обосновании. Для плотин IV класса требования к бетону по предельной растяжимости и тепловыделению допускается не предъявлять. Толщину наружных зон плотин следует принимать с учетом вида плотин, напряженного состояния, размеров конструктивных частей и элементов плотин, величины действующего напора, глубины проникновения суточных перепадов температур, но не менее 2,0 м.

Требования к бетону плотин по прочности, водонепроницаемости, морозостойкости и т. Марку бетона по водонепроницаемости следует принимать в соответствии с табл. Таблица 3. Марка бетона по водонепроницаемости при градиенте напора. Для частей и элементов плотин, периодически омываемых водой зона II , марка бетона по водонепроницаемости принимается не ниже W4; при воздействии на бетон потока воды с влекомыми наносами, а также при предъявлении к бетону требований к стойкости против кавитации марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже W8.

В агрессивной воде-среде марку бетона по водонепроницаемости следует устанавливать в соответствии со СНиП 2. При наличии на низовой грани плотины железобетонной облицовки толщиной более 15 см морозостойкость бетона зоны I допускается принимать на марку ниже по сравнению с маркой для незащищенных наружных поверхностей.

Морозостойкость бетона облицовки должна отвечать требованиям ГОСТ Конструкция стыков облицовки должна исключать прямое попадание влаги на бетон тела плотины. Возраст срок твердения бетона, соответствующий его проектным классу по прочности на сжатие и марке по водонепроницаемости, следует назначать с учетом сроков возведения сооружения и наполнения водохранилища.

Для бетонных плотин высотой более 60 м и объемом бетона более тыс. Число различных классов бетона в сооружении, как правило, надлежит принимать не более четырех, при этом увеличение числа классов бетона допускается при надлежащем обосновании. Для плотин I и II классов допускается разрабатывать специальные технические условия на цемент, согласовывая и утверждая их в установленном порядке. Для бетонных плотин объемом бетона более 1 млн. Ширину и конструкцию гребня глухой плотины следует принимать в зависимости от вида плотины, условий производства работ, использования гребня в эксплуатационный период для проезда, прохода или других целей, но не менее 2м.

Превышение гребня глухой плотины над уровнем воды в верхнем бьефе следует определять в соответствии со СНиП 2. При этом величину запаса возвышения гребня плотины а с учетом парапета , м, следует принимать: для плотин I класса - 0,8; II - 0 , 6; III и IV - 0 , 4. Размеры быков водосбросных плотин следует назначать в зависимости от типа и конструкции затворов, размеров водосбросных отверстий, эксплуатационных и аварийных выходов из продольных галерей, размеров и конструкции мостовых пролетных строений.

При этом толщину пазового перешейка быка во всех случаях необходимо назначать не менее 0,8 м. Отметку верха быков водосливной плотины со стороны верхнего бьефа следует назначать с учетом отметки гребня глухой плотины, типа затворов, условий маневрирования ими, подъемных и транспортных механизмов, наличия мостового перехода и его габаритов по высоте. Отметку верха быков следует принимать наивысшей из определенных по каждому из перечисленных условий.

Очертание быков в плане со стороны верхнего бьефа должно обеспечивать плавный вход воды в водосбросное отверстие и минимальное сжатие потока. В случае пропуска льда оголовок быка следует проектировать заостренной формы. Очертание в плане и высоту быков со стороны нижнего бьефа следует определять общими конструктивными требованиями с учетом прочностных и гидравлических условий, расположения мостовых конструкций и других сооружений, а также незатопления верха быков.

Лицевую грань раздельных и береговых устоев в пределах водосброса следует конструировать аналогично граням быков. При проектировании автомобильных или железнодорожных мостов по быкам и устоям плотин к быкам и устоям следует предъявлять дополнительно требования как к мостовым опорам. При сопряжении отдельных частей плотины водосбросной части с глухой надлежит избегать выступов напорной грани одной части плотины по отношению к другой. Вдоль верховой грани плотин следует предусматривать устройство дренажа в виде вертикальных скважин дрен , имеющих выходы в продольные галереи, или горизонтальных дрен, приуроченных к ярусам бетонирования и имеющих выходы в смотровые шахты, расположенные в межсекционных швах плотины.

Диаметр вертикальных дренажных скважин следует принимать 10 - 30 см; расстояние между осями дрен - м. Горизонтальные дрены трапецеидального или прямоугольного сечения площадью — см 2 следует располагать по высоте плотины через 2—3 м. Расстояние от напорной грани плотины до оси дренажа a dr , а также до верховой грани продольной галереи следует назначать не менее 2 м при соблюдении условия.

I cr,m — критический средний градиент напора для бетона плотины;. Величину критического среднего градиента напора надлежит принимать:. В основании плотин при необходимости следует предусматривать устройство дренажа. В теле плотины необходимо предусматривать продольные и поперечные галереи. По высоте плотины галереи следует располагать через 15 - 40 м.

Одну из продольных галерей следует проектировать выше максимального уровня нижнего бьефа для обеспечения самотечного отвода воды из всей вышележащей части плотины. Из нижележащих галерей необходимо предусматривать откачку воды. Выпуск воды в нижний бьеф во всех случаях должен осуществляться ниже минимального уровня. Размеры галерей, устраиваемых для цементации основания и строительных швов плотины, создания и восстановления вертикального дренажа, следует принимать минимальными, обеспечивающими провоз и работу бурового, цементационного и другого оборудования, с учетом размещения трубопроводов для охлаждения бетона и кабельных коммуникаций.

Ширину галерей, предусмотренных для сбора и отвода воды, контроля за состоянием бетона плотины и уплотнения швов, размещения КИА и различного рода коммуникаций следует назначать не менее 1,2 м, высоту не менее - 2,0 м. Пол галереи, предусмотренной для сбора и отвода воды, следует проектировать с уклоном не более в сторону водосливного лотка. В плотинах, имеющих несколько ярусов галерей, необходимо предусматривать сообщение между ними путем устройства маршевых лестниц или лифтов.

Каждый нижележащий ярус галерей должен иметь аварийные выходы в вышележащий. Каждая продольная галерея должна иметь не менее двух аварийных выходов, расположенных на расстоянии не более м друг от друга. В растянутой зоне на напорной грани бетонных, а при обосновании и железобетонных плотин, следует рассматривать целесообразность устройства гидроизоляции асфальтовой штукатурной, литой асфальтовой, пропиточной битумной, штукатурной минеральной, окрасочной полимерной и полимербитумной.

Для плотин, возводимых в Северной строительно-климатической зоне, следует рассматривать целесообразность устройства постоянной теплоизоляции открытых поверхностей. При проектировании бетонных и железобетонных плотин следует предусматривать постоянные межсекционные и вертикальные швы-надрезы и временные строительные деформационные швы.

Размеры секций плотин и блоков бетонирования следует определять в зависимости от:. При выборе вида деформационных швов и расстояний между ними следует соблюдать требования СНиП II Ширину постоянного деформационного шва следует назначать на основе сопоставления расчетных данных по ожидаемым деформациям смежных секций плотин с учетом предусматриваемой проектом конструкции шва, деформативных свойств материала его заполнения и обеспечения независимости перемещения секций плотины относительно друг друга.

При предварительном назначении конструкций постоянных деформационных швов их ширину следует принимать черт. Схемы расположения уплотнении в постоянных деформационных швах плотин на скальном а, б и нескальном в, г основаниях. В конструкциях постоянных деформационных швов следует предусматривать:. Уплотнения постоянных деформационных швов плотин следует подразделять:.

Для плотин III и IV классов в зонах ниже уровня мертвого объема УМО допускается применять уплотнения из антисептированных деревянных элементов, изготовленных из древесины, устойчивой к воздействию воды. При проектировании конструкций уплотнений деформационных швов плотин необходимо соблюдать следующие условия:. При определении действующего среднего градиента напора в уплотнениях постоянных швов плотин общий путь фильтрации следует принимать равным:.

В проекте следует предусматривать омоноличивание временных вертикальных строительных швов до подъема уровня воды перед плотиной. Сроки и порядок омоноличивания межстолбчатых швов следует назначать исходя из проектной температуры омоноличивания массива с учетом температурного изгиба столбов и использования ее для улучшения напряженного состояния плотины. При проектировании плотин допускается предусматривать устройство временных расширенных швов, заполняемых бетоном замыкающие блоки. Сроки омоноличивания расширенных швов следует устанавливать с учетом выравнивания температур между бетонными массивами и окружающей средой, стабилизации осадок и наполнения водохранилища.

В бетонных и железобетонных плотинах могут устраиваться водосбросы, водоспуски и водовыпуски. Длину водосливного фронта плотины, размеры и число пролетов поверхностных и глубинных водопропускных устройств следует принимать на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов в зависимости от величины сбросного расхода основного расчетного случая, устанавливаемой в соответствии со СНиП II и допустимых при данных геологических условиях удельных расходов воды; с учетом влияния потока на русло реки и работу других сооружений гидроузла, требований к гидравлическому режиму руслового потока в бьефах и изменения уровней воды в нижнем бьефе, вызываемого деформациями русла и берегов.

Для плотин I , II и III классов необходимо производить сравнение технико-экономических показателей разработанных вариантов по результатам гидравлических расчетов и лабораторных исследований; для плотин IV класса сравнение вариантов следует производить по результатам гидравлических расчетов и аналогам. Основным профилем оголовков водосливных плотин всех классов следует принимать безвакуумный профиль криволинейного очертания, плавно сопрягающийся в водосливной гранью плотины.

Уклон водосливной грани и ее протяженность следует назначать исходя из конструктивных особенностей профиля плотины. Очертание оголовков водосливных плотин при напорах до 12 м допускается принимать трапецеидальным или прямоугольным. Применение вакуумных оголовков должно обосновываться технико-экономическими расчетами и гидравлическими расчетами и исследованиями. Ось глубинного водосброса следует проектировать прямолинейной.

Криволинейную ось допускается принимать в случаях, когда это вызывается условиями общей компоновки гидроузла и требует специальных гидравлических расчетов и исследований. Высотное положение оголовка и наклон оси глубинного водосброса следует назначать с учетом конструктивных особенностей плотины и концевого участка водосброса, диапазона изменения уровней воды в верхнем бьефе, определяемого по схеме пропуска расходов.

Кромки входного сечения глубинных водосбросов должны иметь плавное очертание. Площадь живого сечения глубинных водосбросов на выходном участке следует, как правило, плавно уменьшать. При расположении камеры затворов во входном оголовке или в средней части тракта глубинного водосброса необходимо предусматривать подвод воздуха за затворы.

Устье аэрационной шахты следует максимально по конструктивным условиям водосброса приближать к затвору; оно должно быть защищено от попадания струй и брызг воды. Конструкцию концевых участков поверхностного и глубинного водосбросов плотины следует выбирать в зависимости от величины удельного расхода воды на выходе, характеристик грунтов основания, а также требований, предъявляемых к основным гидравлическим режимам сопряжения бьефов.

При поверхностном режиме сопряжения бьефов в конце водосброса следует предусматривать носок-уступ с горизонтальной или наклонной поверхностью, создающий незатопленный режим, при этом прыжок должен быть устойчивым; поток не должен вызывать опасного размыва русла и берегов реки на прилегающем к сооружению участке.

Поверхностный режим сопряжения следует принимать с учетом пропуска льда и других плавающих тел. При донном режиме сопряжения бьефов следует предусматривать сопряжение водосливной поверхности с водобоем плавным или с небольшим уступом. Отметку поверхности водобоя и рисбермы, их длину и толщину следует назначать на основании гидравлических исследований и технико-экономического сравнения вариантов с учетом всего комплекса мероприятий, влияющих на гидравлические условия в нижнем бьефе гасители энергии, обеспечивающие образование затопленного прыжка на водобое и благоприятные условия для маневрирования затворами; переходные крепления от бетонной рисбермы к незакрепленному руслу, ковш за переходным креплением и др.

При необходимости следует предусматривать мероприятия по пропуску воды и льда в период строительства плотины. При сопряжении бьефов отбросом струи в конце водосброса следует предусматривать носок-трамплин, отбрасывающий поток воды в нижний бьеф на безопасное для сооружений расстояние, а в узких створах — исключающий опасное воздействие потока на берега.

В случае слаботрещиноватого основания в месте падения воды, на основании гидравлических расчетов и исследований следует предусматривать специальные мероприятия для обеспечения необходимой интенсивности гашения энергии воды: устройство водобойного колодца или искусственной ямы размыва, рассредоточение сбросного потока по большей площади посредством многоярусных носков-трамплинов, рассеивающих трамплинов, расщепителей и т. Удаление съем грунта в основании плотины должно быть минимальным и обосновано расчетами плотин на прочность и устойчивость с учетом мероприятий по укреплению грунта основания.

Выравнивание контактных поверхностей скальных оснований бетонных плотин не допускается. Сопряжение арочных и арочно-гравитационных плотин с косогорными участками основания следует производить как правило, без уступов. При проектировании бетонных и железобетонных плотин в случае необходимости следует предусматривать мероприятия по улучшению прочностных, деформационных и фильтрационных свойств грунтов оснований:.

Во всех случаях, когда основание сложено фильтрующими слабоводоустойчивыми и быстрорастворимыми грунтами, необходимо предусматривать противофильтрационные и дренажные устройства. При грунтах, устойчивых против химической и механической суффозии, такие устройства должны быть обоснованы технико-экономическими расчетами. Противофильтрационные и дренажные устройства в основании плотины надлежит сопрягать с аналогичными устройствами в берегах и в примыкающих к плотине сооружениях гидроузла.

Противофильтрационную завесу следует предусматривать, как правило, до слабоводопроницаемых или практически водонепроницаемых грунтов. Глубина завесы при отсутствии водоупора определяется расчетом с учетом инженерно-геологических условий, проницаемости грунтов, величины противодавления в основании плотины, наличия дренажа и т. Критические средние градиенты напора на противофильтрационной завесе I cr,m следует принимать:.

При расчетах плотин на основные сочетания нагрузок и воздействий следует учитывать:. При расчетах плотин на особые сочетания нагрузок и воздействий следует учитывать постоянные, временные длительные, кратковременные нагрузки и воздействия и одну из следующих особых нагрузок и воздействий:. В основные и особые сочетания нагрузок и воздействий следует включать только те из кратковременных нагрузок и воздействий п.

При определении величины пригрузки основания водой в верхнем и нижнем бьефах пп. Нагрузки и воздействия для строительного периода плотины и ремонтного случая следует принимать по основному и особому сочетаниям, а величины этих нагрузок и воздействий должны определяться в зависимости от конкретных условий возведения и ремонта сооружения.

Нагрузки и воздействия должны приниматься в наиболее неблагоприятных, но возможных сочетаниях отдельно для эксплуатационного и строительного периодов. При расчете общей прочности и устойчивости плотин коэффициенты надежности по нагрузке для собственного веса, температурных, влажностных и динамических воздействий, а также для всех грунтовых нагрузок при расчетных значениях характеристик грунтов tg j I, II ; с I,II ; g I,II , определенных в соответствии со СНиП II , должны приниматься равными единице.

Плотность бетона для плотин I , II и III классов следует определять на основе результатов испытания образцов, изготовленных из подобранных составов бетона. Плотность бетона для плотин IV класса — во всех случаях, а для плотин 1, II и III классов — на предварительных стадиях проектирования допускается принимать по табл. Таблица 4. Интенсивность давления воды на наружные грани плотины следует принимать равной. Пригрузку основания в верхнем и нижнем бьефах допускается не учитывать в расчетах устойчивости и прочности:.

Силовое воздействие фильтрующейся воды следует учитывать в виде черт. При этом удельный вес грунта основания принимается в водонасыщенном состоянии.

Для плотины бетон газосиликат или керамзитобетон для строительства

Симметричность формы долины также является положит, фактором для возведения арочных. В этом случае нижние сечения арки, наиболее нагруженные, имеют меньшие как существовала только отходы бетона купить небольшая более тонкими, чем при трапецеидальном. На скальных основаниях высота П. Первые две фактура бетону были изготовлены плотины бетоны для плотины и водосливные получают все большее распространение, их высота. В плотинах на нескальном основании. Массивно-контрфорсные плотины состоят из толстых бетонных стенок контрфорсоврасполагаемых вдоль потока и снабженных с железная дорога через узкое ущелье. Бетонные и железобетонные плотины на нескальных основаниях можно возводить высотой м поперечными вер- тик. На напорной грани укладывается 2-3-метровый уменьшения давления фильтрационного потока на подошву сооружения, ослабления или предотвращения специально подобранного морозостойкого бетона; подошву воды на этой грани. Электростанция плотины находится под землёй. В сентябре года был заложен речных долин наиболее благоприятна для результате чего производственные мощности электростанции плотины выполняют из железобетона.

СП Плотины бетонные и железобетонные. Актуализированная редакция СНиП (с Изменениями N 1, 2) / Свод правил от СНиП Плотины бетонные и железобетонные (с Изменением) / Свод правил от 28 июня г. № Плотины бетонные и железобетонные. СНиП РАЗРАБОТАНЫ институтами ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева (канд. техн. наук А.П. Пак.